关于深圳市的厂房安全等级，厂方需要出具房屋的鉴定报告

二、关于厂房验厂检测的案例分析办理流程： 

浙江省绍兴市一厂房为单层门式钢架结构建筑，主体地基采用Φ500mm预应力管桩，桩长约45～50米，桩尖持力层选在强风化岩层。地面地基采用Φ550mm水泥搅拌桩处理，桩长12米。投产后，厂房地面各区域均发现有不同程度的沉降，严重区域大沉降45cm左右；并发现部分钢构件产生变形，其中屋面钢梁和屋面板局部下挠。后期采用静压锚杆方桩加固和预应力管桩加固。 

本文针对上述存在的问题，对产生现状的原因进行分析并按《工业建筑可靠性鉴定标准》GB50144-2008评估其是否还能安全使用。 

1 工程背景 

1.1 建筑结构概况 

厂房采用单层五跨轻钢结构，平面呈现矩形，跨度均为25mm，柱距8m，轴网尺寸为176m×82m，建筑面积为约23600 m2，参见图1。钢柱柱脚标高为±0.00，A、F轴柱**标高9.50m，B、E轴柱**标高9.70m，C、D轴柱**标高10.90m。钢柱采用H480×220×5×10、H326×260×5×12和H330×250×5×10焊接H型钢。钢柱、梁采用Q345钢，其余构件采用Q235钢。根据现场堆载物品、单位重量以及占地面积等对地坪堆载情况对地坪堆载情况进行统计，地面堆载为0.9KPa～23.4KPa，参见图1。 

1.2 工程地质概况 

厂房场地土类型属软弱场地土，所在场地属于Ⅲ类场地，地基土自地表往下各土层的厚度及主要物理力学性能详见表1。 

2 现场勘验检测情况 

2.1 地面、柱**及屋脊标高测量 

现场采用水准仪对厂房地面进行标高测量，共设置沉降点85个。测量结果表明厂房加固后地面跨中标高与边柱标高高差平均值约46mm。现场采用全站仪对厂房各轴线柱**及局部屋脊相对标高进行测量，相对高差、测点布置和测量结果见图2、3。测量结果表明：轴相邻柱沉降差基本满足规范要求。12轴、13轴屋脊出现*变形，变形量分别为157mm、184mm。 

2.2 钢构件变形检测 

采用全站仪对钢立柱进行倾斜检测，共计测点78个，5个测点满足规范C级侧向位移限值>H/700要求。各观测点水平位移情况计算结果详见图1。 

采用全站仪对部分屋架梁跨中挠度进行检测， 8处屋架梁构件跨中挠度**出规范限值（≤L/400）要求；其中3/A-B跨中挠度79.2mm， 4/A-B跨中挠度82.4mm， /E-F跨中挠度69.5mm， 8/C-（1/C）跨中挠度59.4mm， 13/A-B跨中挠度77.2mm， 14/A-B跨中挠度74.9mm， 18/A-B跨中挠度71.6mm， 20/C-（1/C）跨中挠度39.6mm。 

3 结构验算 

3.1 刚架结构承载力验算 

对厂房21榀刚架进行计算（以20～22轴为例），当结构水平位移过大达到C级标准的严重情况时，考虑水平位移引起附加内力对结构承载力的影响。采用中国建筑科学研究院结构研究所PKPM系列的STS计算软件建模，按图1将各柱柱**增加结构水平位移计算。柱脚采用地脚螺栓连接，建模时假定为铰接，其它部位为刚接。计算时，梁柱轴线尺寸、截面尺寸、材料强度均取设计值。？屋面恒载标准值：？0.20？kN/m2？，屋面活载标准值：0.50？kN/m2？。计算结果表明：21/A-B、21/E-F屋架梁大应力比为1.01，22/A-B、22/E-F屋架梁大应力比为1.02，不满足现行设计规范要求；其余钢构件大应力比≤1，满足现行设计规范要求。 

3.2 水泥搅拌桩复合地基承载力及变形计算 

根据厂房的堆载和地基处理情况对水泥搅拌桩复合地基下卧层承载力及变形进行计算。选取地面堆载20.6KPa，尺寸8m×24m，水泥搅拌桩桩长12m，矩形布桩，Φ550@2000。采用分层叠加法和角点法计算，计算结果表明，复合地基下卧层承载力满足规范要求；搅拌桩复合土层矩形基础中心点的平均压缩变形S1= 155mm，S2=229mm，S= 384mm。 

4 原因分析 

4.1 地面沉降分析 

该厂房地基采用12mφ550m水泥搅拌桩处理，位于淤泥层中部，搅拌桩处理范围以下仍有约20m软弱下卧层。在大面积地面荷载的作用下，下卧软弱层将会发生长期而缓慢的次固结沉降和压缩变形。厂房水泥搅拌桩复合地基变形理论计算表明该复合地基终沉降量约为38cm，考虑施工误差与实际大沉降量45cm基本吻合。加固改造前的地面沉降主要原因是设计对竖向承载搅拌桩复合地基的变形未提出有效的处理措施。 

4.2 柱和梁变形分析 

对于桩基础，大面积地面荷载一方面会在桩身产生负摩擦阻力，增加桩的竖向荷载并产生不均匀沉降，另一方面土体发生水平侧移，使桩挠曲、水平变形，产生弯矩，从而使上部结构柱倾斜等损伤。 

深圳工业厂房验厂验收检测鉴定报告怎么办理 

加固施工采用大量的挤土类型桩，由于大量桩体积的压入，破坏了土体的相对平衡状态，在不排水条件下桩必须向外挤开与自身体积相等的土体体积。这就造成桩周土体中产生很大的应力增量。挤土类桩在沉桩过程中，由于桩自身的体积“占用”了土体原有的空间，使桩周的土体向四周排开，加剧柱上部结构柱倾斜等损伤。 

柱倾斜导致梁柱节点产生一定的附加弯矩，导致相关梁荷载增加，构件变形增加。根据刚架结构承载力验算可知，边跨钢构件应力比增加明显。

 　　1 维修厂房防静电技术要求 

1.1 接地技术要求 

保护地的接地阻抗关注的是室内接地阻抗，为保证EPA内所有接地静电导体处于等电位状态，室内接地阻抗应当小于1Ω。 

厂房内各个防静电设施的接地点与公共接地点之间的直流电阻一般小于1Ω；公共接地点与设备接地点之间的电流电阻应小于1Ω。 

1.2 防静电手环技术要求 

若控制人体电压小于等于100V，人体对地电阻可取40MΩ；若控制人体电压小于等于90V，人体对地电阻可取35MΩ；若控制人体电压小于等于50V，人体对地电阻值可取22Ω。因此，防静电手环取35MΩ已经留有了10%的余量。当防静电手环通过防静电服接地时，包括人员、防静电工服和接电线在内的总的系统电阻应小于35MΩ。为确保防静电手环与皮肤接触，保证电荷通过防静电手环泄放掉，手环内表面电阻应小于1×105Ω；为避*号手触及250V电源的危险，确保人员安全，手环外表面电阻值应大于1×107Ω。